1. 서 론
소진탄피 또는 소진용기(CCC, combustible cartridge case)는 군 병기에 사용되어 온 약포나 금속탄피를 대체하는 제품으로, 주성분인 니트로셀룰로오스(nitrocellulose, NC)가 연소함으로써 탄에 추진에너지를 추가로 부여하고, 탄 발사 후 완전 연소하는 특성을 가진 탄피를 말한다.1-3) 소진탄피는 금속탄피에 비해 생산비가 낮고, 발사 후 탄피를 제거할 필요가 없으므로 자동으로 장전할 수 있고, 포신의 마모 및 부식이 적다는 장점을 지닌다. 그러나 금속탄피에 비해서 강도적 특성이 약하고, 외적 환경 요인으로 인해 손상을 입기 쉽다는 단점을 가지고 있다.
소진탄피 제조 공정은 계란판 같은 펄프몰드(moulded pulp) 제조 공정과 상당히 유사하다. 소진탄피는 니트로 셀룰로오스 섬유를 주성분으로 하고, 강도를 보강하기 위해 침엽수 크라프트펄프(SwBKP, softwood bleached kraft pulp)를 일정 부분 사용하고 있다.1-4) 또한 강도적 특성을 보강하기 위해서 레진 같은 첨가제를 사용하는 경우도 있다. 주원료인 NC 섬유와 SwBKP를 해리하고, 부원료인 레진 및 안정제 같은 약품을 정해진 농도로 조절하고 혼합하여 지료를 제조 후, 저장탱크에서 저장한다. 제조된 지료를 펠팅공정(felting)으로 보내 금망 위에서 탈수시켜 원하는 형태로 소진탄피를 성형한다. 몰딩공정(molding)으로 탈수된 습윤 상태의 소진탄피를 옮기고, 가열, 압착하여 건조시킨다. 가공공정으로 트리밍(trimming)과 도장을 하여 제품을 완성한다.
펠팅공정 및 몰딩공정 중에 소진탄피는 완전히 건조된 상태가 아니라, 섬유 사이에 물이 존재하여 상대적으로 약한 강도를 지니게 되고, 이 습윤몰드 상태에서의 강도가 펠팅 및 몰딩 공정에서의 운전성(runnability) 및 작업성에 크게 영향을 미칠 것으로 판단된다. 본 연구에서는 고분자를 사용하여 소진용기의 습윤강도 및 건조강도를 향상시키는 기술을 개발하고자 하였다.
종이의 건조강도를 고해나 프레스 공정의 조정, 약품에 의해서 증가시킬 수 있다는 것은 잘 알려져 있다.5-8) 종이 제조 시 건조기에서 건조되기 전, 습윤압착(wet pressing)한 습윤지필의 강도는 섬유 사이에 존재하는 물에 의한 모세관힘(capillary force)뿐만 아니라, 섬유 사이의 물리적 엉킴 및 섬유 사이의 마찰이 크게 영향을 준다고 보고되고 있다.9-11) 습윤지필 강도는 일반적으로 고해 및 습윤지필의 고형분 농도 증가에 의해서 향상시킬 수 있고, 섬유장 같은 섬유 특성, 미세분 종류 및 양, 충전제 함량에 의해서 영향을 받는다.12-17)
고분자 사용이 습윤지필 강도에 미치는 영향에 관해서는 여러 주장이 존재한다. Myllytie는 양이온성 전분을 첨가하면 오히려 습윤지필 강도가 저하된다고 보고하였다.18) Nikolaeva는 PAE(polyamideamine-epichlorohydrin)가 습윤지력을 상당히 증가시켰으나, 동일 고형분 농도에서 비교하면 오히려 습윤지력이 감소하였고, 고분자가 섬유 간 결합력 향상이 아니라 금망부에서의 탈수를 향상시켜 습윤지필의 고형분 농도가 증가되었기 때문에 습윤지필 강도가 향상되었다고 하였다.19) 그러나 적절한 고분자의 적용에 의해서 습윤지필 강도를 증가시켰다는 보고도 존재한다. Tejado 등20)은 섬유 표면에 카르복시메틸셀룰로오스(carboxymethyl cellulose, CMC)를 흡착시킨 후, 1-ethyl-3-[3-(dimethylaminopropyl)] carbodiimide(EDC)와 adipic dihydrazide(ADH)에 의해서 가교결합시켜 습윤지필 강도를 향상시킬 수 있다고 보고하였다. Salminen 등21)은 고분자를 스프레이 처리해서 습윤지필 및 건조된 종이의 강도를 증가시켰다고 보고하였다.
두 개의 고분자를 이용하는 이중고분자 시스템(dual polymer system)은 하나의 고분자를 사용하는 방법보다 사용이 어려운 단점이 있으나, 섬유 표면에 흡착된 고분자 층이 두꺼워져 결합된 섬유 사이의 빈 공간을 결합 시키기 쉬운 장점이 있고, 두 개 고분자의 투입량을 잘조절하여 투입량(즉, 섬유 표면에의 흡착량)을 계속 증가시켜서 사용할 수 있다는 장점이 존재한다.22) 두 개의 고분자를 적용하는 방법에는 양이온성 고분자와 음이온성 고분자를 순차적으로 투입하는 방법(step by step addition)과 두 고분자를 먼저 혼합하여 복합체(premixed complexes, PMC)를 제조한 후, 원하는 지료에 적용하는 방법 등이 있다.22) 양이온성 고분자와 음이온성 고분자를 선혼합 후 적용하는 후자의 방법은 고분자전해질 복합체(polyelectrolyte complexes, PECs) 기술로도 알려져 있다. PAE와 같은 양이온성 고분자와 CMC와 같은 음이온성 고분자를 사용하여 제조된 PEC를 첨가하여 종이의 강도를 증가시킬 수 있다고 여러 연구팀에서 보고하였다.23-28) Xu29)는 glutaraldehyde를 PVA와 함께 사용하여 습윤강도, 건조강도 및 종이의 흡습성을 향상시킬 수 있다고 보고하였다. Jang 등30,31)은 PAE와 PVA(polyvinyl alcohol)를 복합체로 사용하면, PAE에 의해서 PVA의 물리적 가교 및 결정화가 일어나, 제지공 정의 건조 및 습윤강도를 향상시키는 지력증강제로 사용 가능하다고 보고하였다.
PMC 기술을 사용하여 소진탄피의 습윤강도 및 건조강도를 증가시킨 사례는 아직 보고되고 있지 않다. 본 연구에서는 PAE와 PVA, 두 개의 고분자를 선혼합하여 제조된 PMC를 사용하여 소진탄피의 습윤강도 및 건조강도를 향상시키는 기술을 개발하고자 하였다. PAE와 PVA를 여러 혼합비로 혼합하고, NC 섬유와 SwBKP로 구성된 지료에 투입하여 지료를 조성하고, 실험실용 수초지기를 사용하여 시트를 제조한 다음, 습윤지필의 인장강도 및 건조된 시트의 강도적 특성을 평가하였다. NC-SwBKP 지료의 습윤지필 강도 및 건조시트의 강도를 향상시키기 위한 최적의 PAE와 PVA 혼합비율 및 PAE-PVA PMC의 최적 투입량을 탐색하고자 하였다.
2. 재료 및 방법
2.1 공시재료
2.1.1 펄프
캐나다산 SwBKP와 NC 섬유를 P 사에서 분양받아 사용하였다. 각 섬유의 특성은 Table 1과 같다.
Table 1.
Properties of nitrocellulose fiber and SwBKP fiber
| Category | Nitrocellulose fiber | SwBKP |
|---|
| Average fiber length*(mm) | 0.429 | 2.230 |
| Average fiber width (μm) | 28.3 | 37.8 |
2.1.2 지력증강제
PAE와 PVA를 선혼합하여 PMC를 제조하여 지력증강제로 사용하였다. 양이온성 고분자인 PAE(농도 20%, pH 7.8, 전하밀도 4.6 meq/g)는 S 사에서 분양받아 사용하였고, PVA(분자량 85,000-124,000 g/mole, 검화도 87-89%)은 A 사에서 구입하여 사용하였다.
2.2 실험방법
2.2.1 지료조성 및 초지
SwBKP와 NC를 실험실용 표준 해리기(Pulp disintegrator, L&W, Sweden)를 사용하여 4% 농도에서 10분간 각각 해리하였다. SwBKP는 실험실용 고해기(Valley beater)를 사용하여 1% 농도에서 30분간 고해하여 여수도 450±10 mL CSF로 조절하였다. 이후 SwBKP와 NC를 20:80의 비율로 혼합한 후, 지료농도 0.5%로 조절하였다.
지력증강제는 PAE와 PVA를 각각 1%(w/w) 농도로 희석한 후, 배합비율 PAE:PVA(100:0, 95:5, 90:10, 75:25, 50:50, 25:75, 0:100)에 맞추어 혼합하고, 교반기를 사용하여 300 rpm으로 5분간 교반시켜 PMC를 제조하였다.
이후 NC와 SwBKP가 혼합된 지료에 제조된 PAEPVA PMC를 첨가량(전건 펄프 대비 0.1%, 0.15%, 0.2%, 0.3%, 0.4%)별로 투입하고, 교반기를 사용하여 300 rpm으로 10분간 교반시킨 후, 실험실용 사각 수초지기를 사용하여 평량 150 g/m2으로 조절하여 수초지를 제조하였다. 가열이 가능한 프레스를 사용하여 압력 3.5 kgf/cm2, 온도 100℃에서 5분간 프레싱(pressing)하고, 실험실용 드럼드라이어(drum drier)를 사용하여 건조하였다. 실험 공정을 Fig. 1에 나타내었다.
Fig. 1.
Experimental process for preparation of NC-SwBKP sheets with PAE-PVA PMC.
2.2.2 습윤지필 인장강도 측정
NC-SwBKP 지료에 여러 혼합비율로 제조된 PAE-PVA PMC 지력증강제를 첨가량별로 첨가하여 지료를 조성한 후, 실험실용 사각수초지기를 사용하여 평량 300 g/m2으로 수초지를 제조하였다. 금망 위에 전용틀(mould)을 올려 습윤지필 인장강도 측정용 샘플을 제조하였다. 전용 틀은 스테인레스 스틸로 제조하였고, 스테인레스 판의 두께는 3 mm이었고, 습윤지필 강도 측정용 샘플의 크기는 50 mm×170 mm이었다. 핫프레스를 사용하여 압력은 3.5 kgf/cm2, 온도는 60℃, 80℃, 100℃로 조절하고 5분간 프레싱하였다. 이후 습윤지필의 무게를 측정하고, 인장강도 시험기(tensile strength tester, L&W)를 이용하여 습윤지필의 인장강도를 측정하였다. 건조기에서 전건시킨 후, 건조무게를 측정하고, 고형분 농도를 계산하였다.
2.2.3 물성 분석
제조된 모든 수초지들은 상대습도 50±2%, 온도 23±1℃의 항온항습실에서 24시간 이상 조습처리를 실시한 후물성을 분석하였다. 지합은 Optest Equipment Inc.의 Micro-scanner를 사용하여 측정하였고, ISO 시험 표준 법에 의거하여 두께(ISO 534), 인장강도(ISO 1924-2), 파열강도(ISO 2758), 압축강도(ISO 12192), 인열강도(ISO 1974)를 측정하였다.
3. 결과 및 고찰
3.1 습윤지필 인장강도에 미치는 영향
Figs. 2-4는 PAE와 PVA의 혼합비율 및 PMC의 첨가량이 NC-SwBKP 습윤지필의 인장강도에 미치는 영향을 보여준다. 습윤지필의 압착탈수 시 프레스의 온도를 60℃(Fig. 2), 80℃(Fig. 3), 100℃(Fig. 4)로 조절하였다. Fig. 2에서 보는 바와 같이 60℃에서 압착탈수한 경우에, 고분자 첨가에 의해서 NC-SwBKP 습윤지필의 인장강도는 증가하는 것으로 나타났다. PMC 첨가량 0.1% 까지는 습윤지필 인장강도가 급격히 증가하였으나, 그 이후 첨가량에서는 큰 증가가 관찰되지 않았다. PVA 단독 사용 시(Fig. 2에서 PVA100), 강도 향상 효과가 가장 낮게 나타났으나, PVA를 펄프 대비 전건무게 0.4% 첨가 시, 고분자 무첨가 대비 습윤지필 인장강도는 70.0% 증가하는 것으로 나타났다. PAE만 단독 사용(Fig. 2에서 PAE100)하여도 습윤지필 인장강도가 상당히 높게 증가되었다. PAE를 펄프대비 0.1% 투입해서 110.0% 정도 증가시킬 수 있었다. PVA 25%와 PAE 75%를 혼합하여 PMC를 제조하여 사용 시, PMC 투입량 0.1%에서 습윤 지필 인장강도가 126.7% 증가하였으나, 그 이상의 첨가량에서는 효과가 다소 저하되는 것으로 나타났다.
Fig. 2.
Effect of the mass ratio of PAE to PVA and dosage of the polymers on NC-SwBKP wet web tensile strength (wet pressing temperature=60℃).
Fig. 3.
Effect of the mass ratio of PAE to PVA and dosage of the polymers on NC-SwBKP wet web tensile strength (wet pressing temperature=80℃).
Fig. 4.
Effect of the mass ratio of PAE to PVA and dosage of the polymers on NC-SwBKP wet web tensile strength (wet pressing temperature=100℃).
Fig. 3에서 보는 바와 같이 80℃에서 습윤압착 시, 습윤지필의 고형분 농도 증가에 의해서 NC-SwBKP 습윤 지필 인장강도가 60℃에서 습윤압착한 것(Fig. 2)보다 전반적으로 증가하였다. PAE를 단독으로 사용한 습윤지필의 인장강도가 가장 높게 나타났고, PVA를 단독으로 사용한 경우에 가장 낮은 것으로 나타났다. 특히, 60℃에서 습윤압착한 경우와는 다르게, 고분자 투입 효과가 뚜렷하게 나타나지 않았다. PAE 단독 사용 시, 첨가량 0.3%에서 습윤지필 인장강도는 15.9% 정도 증가되었고, PVA 단독 사용 시에는 첨가량을 증가시킴에 따라 오히려 습윤지필 인장강도가 저하되는 것으로 나타났다.
Fig. 4에서 보는 바와 같이 100℃에서 습윤압착한 경우에 습윤지필 인장강도가 더 높게 증가하였다. PVA를 단독 사용하는 것이 가장 낮은 습윤지필 인장강도를 나타내었다. PAE를 단독으로 사용하여도 습윤지필 인장강도 가 상당히 증가하는 것으로 나타났다. PAE를 NC-SwBKP 지료 전건무게 대비 0.1% 첨가 시 습윤지필 인장강도를 46.9%, 0.4% 첨가 시 54.7% 증가시켰다. PAE에 PVA를 소량 첨가 시, 습윤지필 인장강도를 더욱 증가시킬 수 있는 것으로 나타났다. PVA 5%와 PAE 95%를 혼합하여 PMC를 제조하여 사용 시, PMC 첨가량 0.1%에서 습윤지필 인장강도를 56.3%, 0.4% 첨가 시 87.5% 증가시킬 수 있었다. PAE 90%에 PVA 10%를 혼합한 PMC를 0.4% 첨가한 경우에 습윤지필 인장강도를 78.1% 증가시킬 수 있었다.
Figs. 5-7은 60℃, 80℃, 100℃에서 습윤압착 후의 습윤지필의 고형분 농도 변화를 나타내고 있다. 습윤압착 시, 프레스 온도에 의해서 습윤압착 후 고형분 농도가 영향을 받았다. 즉, 습윤압착 시 프레스 온도를 증가시킬수록 습윤압착부에서의 탈수가 증가하여, 습윤지필의 고형분 농도가 증가하였다. 60℃에서 습윤압착 후, 습윤지필의 고형분 농도는 28.1%-35.9% 사이에서 분포하였고, 80℃에서 습윤압착 후에는 35.8%-43.0% 사이에서 분포, 100℃에서 습윤압착 후에는 47.9%-53.3% 사이에서 분포하는 것으로 나타났다. 고분자 첨가에 의해서 영향을 받는 것으로 사료되나, 뚜렷한 경향은 파악하기 힘들었다.
Fig. 5.
Effect of the mass ratio of PAE and PVA and dosage of the polymers on solids content of NC-SwBKP web after wet pressing at 60℃.
Fig. 6.
Effect of the mass ratio of PAE and PVA and dosage of the polymers on solids content of NC-SwBKP web after wet pressing at 80℃.
Fig. 7.
Effect of the mass ratio of PAE and PVA and dosage of the polymers on solids content of NC-SwBKP web after wet pressing at 100℃.
60℃, 80℃, 100℃로 습윤압착한 경우의 모든 데이터를 사용하여 고형분 농도와 습윤지필 인장강도와의 상관 계수(correlation coefficient)를 분석한 결과를 Fig. 8에 나타내었다. 어느 정도 유의성 있는 상관계수(0.72)가 얻어져, 습윤압착 시 프레싱 온도 조절에 의한 습윤압착후 고형분 농도 증가가 습윤지필 인장강도 증가에 영향을 미친 것으로 판단된다. 그러나, 각 프레싱 온도별로 구분해서 고형분 농도와 습윤지필 인장강도 사이의 상관 계수를 계산하면 60℃에서 0.25, 80℃에서 0.59, 100℃에서 0.48로 상관계수가 낮게 나타났다. 이는 고분자가 탈수제로 작용하여 고형분 농도 및 습윤지필 강도에 영향을 미쳤다는 Nikolaeva의 결과19)와는 다른 경향을 보이고 있다. 이는 고형분 농도뿐 아니라 다른 인자가 습윤 지필 인장강도에 영향한다는 것을 의미한다.
Fig. 8.
Relationship between solids content and wet web tensile strength of NC-SwBKP sheets at various wet pressing temperature.
3.2 건조 시트의 물성에 미치는 영향
Fig. 9에서 보는 바와 같이 고분자를 첨가하면 전반적으로 미첨가 시에 비해서 건조 시트의 벌크가 경미하게 감소하는 것으로 나타났다. 즉, 섬유 사이의 향상된 결합 력이 종이의 밀도를 증가시키는 것으로 판단된다. 그러나 고분자 첨가량 따른 뚜렷한 경향은 관찰되지 않았다. PVA와 PAE를 50:50 혼합 시, 벌크가 가장 높았고, PAE 100%를 사용 시에도 상대적으로 높은 벌크를 나타내었다.
Fig. 9.
Effect of the mass ratio of PAE to PVA and dosage of the polymers on bulk of NC-SwBKP sheets.
Fig. 10에서 보는 바와 같이 고분자를 첨가하면 전반적으로 지합이 향상되는 것으로 나타났다. 이 연구에 사용된 지합측정기의 결과는 값이 크면 지합이 우수하다는 것을 나타낸다. PVA 100%를 사용한 경우에 지합이 가장 나빴고, PAE 100%를 사용한 경우에 지합이 가장 우수한 것으로 나타났다. 섬유 대비 고분자 0.1% 정도는 일반적으로 섬유 표면을 완전히 도포하기에 충분한 양이다. 높은 전하밀도를 가지는 PAE가 섬유 표면에 흡착되어, 양전하를 띄는 PAE 사이의 정전기적 반발력에 의해서 섬유 등 고형분의 분포가 균일해지고, 지합이 향상된 것이라 추정된다. PAE와 PVA를 혼합한 PMC를 사용한 경우는 PAE와 유사한 정도의 지합을 나타내었고, PMC의 첨가량이 증가하면 지합이 조금씩 개선되는 것으로 나타났다.
Fig. 10.
Effect of the mass ratio of PAE and PVA and dosage of the polymers on formation of NC-SwBKP sheet.
건조된 NC-SwBKP 시트의 인장강도는 고분자 첨가로 증가하였다(Fig. 11). PVA를 단독 첨가한 경우(Fig. 11에서 PVA100)에 가장 낮았고, PAE 95%에 PVA 5%를 혼합한 PMC를 사용한 경우에 가장 높게 나타났다. PAE 95%와 PVA 5%를 혼합한 PMC를 0.4% 첨가해서 무첨가 대비 인장강도를 70.8% 증가시킬 수 있었다. PVA를 25% 이상 혼합하는 경우는 PAE 단독 사용한 경우보다 낮은 강도적 특성을 보였다.
Fig. 11.
Effect of the mass ratio of PAE and PVA and dosage of the polymers on tensile strength of NC-SwBKP sheets.
Fig. 12에서 보는 바와 같이 파열강도도 인장강도와 마찬가지로 고분자 및 PMC 첨가에 의해서 증가시킬 수 있는 것으로 나타났다. 그러나 파열강도는 인장강도와 다르게 PAE와 PVA를 50:50 혼합하여 제조한 PMC를 사용한 경우에 가장 높게 나타났다. PAE 100%를 사용한 경우에도 상당히 우수한 강도를 나타내었다. PAE만을 펄프대비 0.3% 사용하여 파열강도가 44.7%가 증가되었다. PVA 5%와 PAE 95%를 혼합한 PMC의 경우에 첨가량 0.2%까지는 다른 혼합비에 비해서 파열강도가 낮았으나, 첨가량이 증가할수록 거의 직선적으로 증가하였다. 첨가량 0.4%에서 가장 높은 파열강도를 나타내었고, 무첨가 시 대비 39.5% 증가하였다.
Fig. 12.
Effect of the mass ratio of PAE and PVA and dosage of the polymers on burst strength of NC-SwBKP sheets.
Fig. 13에서 보는 바와 같이 압축강도는 인장강도와 유사하게 PVA를 단독으로 사용하였을 경우에 가장 낮았 고, PAE 95%와 PVA 5%, PAE 90%와 PVA 10%를 혼합시켜 PMC를 제조하여 사용한 경우에 가장 높은 압축강도를 나타내었다. PAE 95%와 PVA 5%를 혼합한 PMC를 전건펄프 대비 0.3% 첨가해서 압축강도를 90.3% 증가시켰고, PVA 10%, PAE 90%를 첨가한 PMC를 0.4% 첨가해서 압축강도를 91.7% 증가시킬 수 있었다.
Fig. 13.
Effect of the mass ratio of PAE and PVA and dosage of the polymers on compressive strength of NC-SwBKP sheets.
Fig. 14에서 보는 바와 같이 인열강도는 파열강도와 유사하게 PVA 25%와 PAE 75%를 혼합하여 제조한 PMC를 사용한 경우에 가장 높은 강도를 나타내었다. PMC를 0.3% 첨가하여 인열강도가 151.9% 향상되었다. PAE 100%를 사용한 경우에도 상당히 우수한 강도 향상을 나타내었고, PVA 단독으로 사용한 경우는 낮은 강도적 특성을 나타내었다.
Fig. 14.
Effect of the mass ratio of PAE and PVA and dosage of the polymers on tear strength of NC-SwBKP sheets.
고분자 또는 PMC를 첨가하면 고분자가 섬유와 섬유 사이 결합력을 향상시켜서 시트의 강도를 증가시켰을 것으로 판단된다. 또한 고분자를 첨가하면 지합이 향상되어, 강도 향상에 기여했을 것으로 판단된다. Table 2에 지합과 각 강도적 특성과의 상관계수를 나타내었다. 지합과 인장강도와의 상관관계는 0.84, 압축강도와는 0.90으로 상당히 높은 상관관계를 나타내고 있고, 파열 강도와의 상관계수는 0.75, 인열강도와는 0.74를 나타내었다. 이는 지합의 향상이 강도적 특성의 향상에 상당히 기여했음을 의미한다.
Table 2.
Correlation coefficient between formation index and strength properties
| Contents | Wet web tensile strength | Tensile index | Bursting index | Compressive index | Tear index |
|---|
| Correlation coefficient | 0.80 | 0.84 | 0.75 | 0.90 | 0.74 |
흥미로운 점은 건조된 종이의 지합과 습윤지필 인장강도가 상당히 높은 상관관계(0.80)를 보인다는 점이다. 이는 고분자 첨가에 의한 습윤지필 인장강도의 증가에 향상된 지합이 상당히 영향을 미쳤다는 것을 의미한다. 이 결과는 종이구조가 습윤지필 강도에 영향을 미친다는 Ora의 연구결과32)와 일치한다. Ora는 지합 향상에 의해서 습윤지필 강도를 증가시킬 수 있고, 섬유배향성이 습윤지필 강도에 영향을 미친다고 보고하였다.
4. 결 론
PAE와 PVA의 PMC를 사용하여 소진용기의 습윤강도 및 건조강도 향상 가능성을 탐색하였다. PMC 형성을 위한 두 고분자의 혼합 비율 및 PMC 첨가량 변화가 NC-SwBKP 시트의 습윤 및 건조강도에 미치는 영향을 탐색하였으며, 그 결과는 다음과 같다.
1) PAE 단독 사용, 또는 PAE-PVA PMC 첨가에 의해서 NC-SwBKP 습윤지필 인장강도 및 건조강도를 증가시킬 수 있었다. PAE를 단독 사용하거나, PAE에 PVA를 5%, 10% 정도 소량 혼합하여 PMC를 제조하여 사용하는 경우가 습윤지필 인장강도 및 건조된 종이의 인장강도 및 압축강도 증가에 가장 효과적이었다. 고분자에 의한 습윤지필 인장강도 및 건조 종이의 강도 향상은 고분자에 의한 섬유 간 강도 향상 이외에 도, 지합의 향상이 영향을 미쳤을 것이라고 판단된다.
2) 습윤압착 시 온도를 증가시켜서 습윤지필의 고형분 농도를 증가시키고, 결과적으로 NC-SwBKP 습윤지필 인장강도를 증가시킬 수 있었다.
Acknowledgements
본 연구는 ㈜풍산의 연구비 지원에 의해서 수행되었으며 이에 감사드립니다.
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